[摘 要]本文介紹了勝利國電（東營）660MW超臨界直流鍋爐深度滑參數(shù)停機過程中汽輪機缸溫、主、再熱汽溫、煤倉燒空的控制，提出了對廠家滑參數(shù)停機曲線的修改和滑參數(shù)停機過程中的注意事項，并通過實際滑停操作證明方案的可行，并達到預期的效果，適合同類機組型參考。
　　[關(guān)鍵詞]滑參數(shù)；超臨界；燒空倉；直流鍋爐
　　中圖分類號：S345 文獻標識碼：A 文章編號：1009-914X（2018）24-0381-01
　　0 引言
　　滑參數(shù)停機能夠較快地降低汽輪機轉(zhuǎn)子和汽缸溫度，大大縮短汽輪機檢修前盤車運行的時間。如何在確保機組安全前提下，盡可能降低汽輪機缸溫，這就對鍋爐主參數(shù)的控制、汽輪機熱應(yīng)力調(diào)節(jié)等方面提出了更高的運行操作要求。而在大部分停機檢修過程中由于煤倉的檢修需求，在滑參數(shù)停機的同時要對煤倉進行燒空，進一步增加了滑參數(shù)停機的控制難度。本文以勝利國電（東營）1×660MW超臨界機組滑參數(shù)停機為例，對其主要參數(shù)運行控制進行了討論。
　　1 機組概況
　　勝利國電（東營）1×660MW超臨界抽凝式發(fā)電供熱機組，于2015年11月份并網(wǎng)發(fā)電，12月16日168小時試運完成，勝汽輪機為東方汽輪機廠引進日立技術(shù)制造的超臨界壓力抽凝式汽輪機，型號為：C660/543-24.2/0.45/566/566超臨界、一次中間再熱、單軸、四缸四排汽、抽凝式。最大連續(xù)出力為710MW，額定出力660MW。機組采用復合變壓運行方式，汽輪機具有七級非調(diào)整回熱抽汽和一級調(diào)整供熱抽汽，汽輪機的額定轉(zhuǎn)速為3000轉(zhuǎn)/分。鍋爐配套哈爾濱鍋爐廠的2141t/h燃煤超臨界直流鍋爐，該鍋爐采用新型切圓燃燒方式、單爐膛、平衡通風、一次再熱、固態(tài)排渣、π型超臨界直流爐，運轉(zhuǎn)層以上露天布置、全鋼構(gòu)架、全懸吊結(jié)構(gòu)，鍋爐型號：HG-2141/25.4-PM1，微油點火，大油槍助燃，配雙進雙出直吹式磨煤機。發(fā)電機型號：QFSN-660-2-22B，給水系統(tǒng)配兩臺50%汽動給水泵，無電泵，引風機采用兩臺小汽輪機驅(qū)動。
　　由于調(diào)試期間趕上冬季供暖，沒有進行滑參數(shù)停機調(diào)試，2016年2月21日，根據(jù)需求機組進行滑參數(shù)停機檢修，停機前機組熱負荷維持1280t/h左右，主蒸汽溫度550℃，再熱蒸汽溫度538℃，供熱抽汽量320t/h。
　　2 停機前準備工作
　　由于該機組為首次滑停，在機組調(diào)試期間由于各種原因沒有進行滑停調(diào)試，所以運行人員缺乏超臨界直流機組的滑停經(jīng)驗，因此，在機組滑停前，運行人員查閱大量資料，確定機組滑停曲線，研究燒空倉技術(shù)措施，為機組的首次滑停制度技術(shù)措施。
　　2.1 滑停曲線的確定
　　2.1.1 在機組滑停前，運行人員仔細分析了汽輪機廠家提供的滑參數(shù)停機曲線發(fā)現(xiàn)以下幾個問題：
　　1）廠家提供的滑停曲線主、再熱汽溫最低滑至450℃，不能滿足低缸溫滑參數(shù)要求。
　　2）主、再熱汽溫從50%以下才開始滑參數(shù)，延長汽輪機滑缸溫時間。
　　3）低負荷時主汽壓力較高，汽輪機調(diào)門開度較小，不利于穩(wěn)定缸溫參數(shù)。
　　2.1.2 針對廠家提供滑參數(shù)停機曲線的問題，運行人員仔細研究超臨界機組滑參數(shù)停機特性，參考汽輪機結(jié)構(gòu)特點，重新制定滑參數(shù)停機曲線，考慮到汽輪機雙層缸結(jié)構(gòu)，再熱蒸汽過熱度高等因素，決定從以下幾方面進行改進：
　　1）從降負荷開始階段就同步滑汽溫、汽壓，負荷降到50%時主汽溫度滑至450℃，再熱蒸汽溫度滑至430℃，主蒸汽壓力滑至12MPa。
　　2）汽輪機采用開調(diào)門方式滑壓，當汽輪機#1、#2、#3調(diào)門全開，#4調(diào)門開度30%時維持#4調(diào)門開度。
　　3）在50%負荷時穩(wěn)定30min，讓汽輪機內(nèi)外缸缸溫充分均勻，在此期間主、再熱汽溫繼續(xù)下滑。
　　4）參數(shù)穩(wěn)定且D磨煤機燒空倉后，繼續(xù)降負荷至34%，此時主蒸汽溫度420℃，再熱蒸汽溫度410℃，主蒸汽壓力8.73MPa，穩(wěn)定運行30min，在此期間主、再熱汽溫繼續(xù)下滑。
　　5）參數(shù)穩(wěn)定且C磨煤機燒空倉后，繼續(xù)降負荷至25%，此時主蒸汽溫度395℃，再熱蒸汽溫度375℃，主蒸汽壓力6MPa，穩(wěn)定運行30min，在此期間主、再熱汽溫繼續(xù)下滑。
　　6）參數(shù)穩(wěn)定且B磨煤機燒空倉后，繼續(xù)降負荷至A磨煤機燒空倉，此時主蒸汽溫度下滑至350℃，再熱蒸汽溫度下滑至330℃，主蒸汽壓力下滑至3.5MPa，負荷60MW左右，A磨煤機抽空且吹掃粉管完成后汽輪機打閘，鍋爐MFT。
　　2.2 滑停燒空倉技術(shù)措施
　　根據(jù)前期F磨煤機燒空倉的結(jié)論，運行人員利用停機前機組負荷穩(wěn)定，提前匯報值長F磨煤機空倉后停止上煤，并制定一系列燒空倉滑停措施：
　　2.2.1 提前停機計劃24小時申請值長停止E磨煤機上煤，啟動E磨煤機，停止D磨煤機將E煤倉燒空后啟動D磨煤機運行。
　　2.2.2 提前10小時申請值長將A、B、C、D磨煤機煤倉料位上至5m后停止上煤。
　　2.2.3 滑停開始后保持D、C、B、A順序控制各臺磨煤機給煤量遞減運行。
　　2.2.4 每臺磨煤機必須抽空且粉管吹掃干凈。
　　2.2.5 停第三臺磨煤機后投入微油槍穩(wěn)燃，B磨煤機煤倉料位到零后投入OA層兩支大油槍。
　　3 滑參數(shù)停機過程
　　2016年2月21日14：00，#5機組開始滑參數(shù)停機，同時開始切除供熱抽汽，熱網(wǎng)汽側(cè)進行充氮保養(yǎng)，滑停用時6小時40分鐘，打閘前高壓缸缸溫331℃，滿足滑缸溫要求，從滑參數(shù)曲線來看，主、再熱汽溫、汽壓基本上按制定的滑參數(shù)曲線進行，但也出現(xiàn)一些不是很完善的地方：
　　1）滑汽溫時未同步開汽輪機調(diào)門進行滑汽壓，導致汽輪機缸溫由于節(jié)流與主蒸汽溫度相差較大。隨著汽輪機#4調(diào)門滑開到30%后，汽輪機缸溫與主蒸汽溫度差逐漸減小。
　　2）汽輪機#4調(diào)門滑至30%后，沒有及時解除TF運行方式，導致調(diào)門參與調(diào)節(jié)，在D制粉系統(tǒng)抽空時造成汽壓波動較大，各參數(shù)出現(xiàn)小幅波動，經(jīng)重新調(diào)整汽輪機調(diào)門位置并解除TF運行方式，維持汽輪機調(diào)門閥位不變，至打閘前未出現(xiàn)大幅波動情況。
　　3）由于上煤順序按A、B、C、D順序上煤，上層煤倉料位較高，導致4臺磨煤機煤倉燒空間隔時間不合理，且給煤量控制比較困難。
　　4）34%負荷以下轉(zhuǎn)濕態(tài)運行時，由于運行人員操作不熟練，給水流量出現(xiàn)小幅波動，導致重新轉(zhuǎn)入干態(tài)運行，后經(jīng)調(diào)整穩(wěn)定重新轉(zhuǎn)入濕態(tài)運行，期間汽溫小幅波動。
　　5）主汽壓力滑至3.5MPa、負荷60MW后由于操作人員在A磨煤機抽空后快速全關(guān)磨煤機冷、熱風總門，導致主汽壓力、負荷快速下滑，為防止汽溫參數(shù)快速變化，手動打閘，維持油槍運行吹掃磨煤機粉管，吹掃結(jié)束后鍋爐MFT。
　　6）低負荷運行時間過長，導致SCR過早解列，NOx超標時間較長。
　　4 總結(jié)
　　從首次滑參數(shù)停機過程來看，各參數(shù)總體平穩(wěn)，與停機前制定的滑參數(shù)曲線基本吻合，打閘高壓缸缸溫331℃，符合滑參數(shù)停機要求，針對滑參數(shù)停機過程中出現(xiàn)的問題，對滑參數(shù)停機曲線及滑參數(shù)停機措施進行修改：
　　4.1 延長50%和34%負荷時暖機時間至60min，保證高壓缸缸溫的下降速度及減少SCR解列后機組的運行時間。
　　4.2 開始滑汽溫的同時進行開調(diào)門滑壓力，汽輪機#4調(diào)門滑開至30%左右時停止開調(diào)門滑壓力，同時解除TF運行方式，防止調(diào)門波動造成汽溫、汽壓參數(shù)波動，采用BF方式減燃料滑參數(shù)。
　　4.3 SCR解列后，為了防止減溫水用量大，造成減溫器后汽溫過熱度低，應(yīng)盡量減少送風量，維持低氧量運行，防止主汽溫度高，減少減溫水用量。
　　4.4 轉(zhuǎn)濕態(tài)運行后在保證管壁不超溫的前提下控制給水流量使361閥開度不大于20%，盡量減少循環(huán)水量，防止主汽溫度升高。
　　參考文獻
　　[1] 孫天行.大型汽輪機組滑參數(shù)停機的試驗研究[J].華北電力技術(shù).1998.

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